摘要: 催化裂化裝置油漿密度大并含催化劑固體顆粒，使得分餾塔塔底雙法蘭液位計易結焦堵塞，導致液位計指示失靈。采用反吹蒸汽對液位計進行連續反吹，解決了引壓管堵塞導致液位計失靈等生產問題，此技術適合各種差壓式液位計大規模工業應用。
  單、雙法蘭式差壓變送器由差壓變送器、毛細管和帶密封隔膜的法蘭組成。密封隔膜的作用是防止管道中的介質直接進入差壓變送器，它與變送器之間是靠注滿液體( 一般采用硅油) 的毛細管連接起來的，當膜片受壓后產生微小變形，變形位移或頻率通過毛細管的液體傳遞給變送器，由變送器處理后轉換成輸出信號。
  煉油廠催化裂化、常減壓、焦化等重蠟油、渣油裝置普遍采用雙法蘭等差壓式變送器指示液位。而催化裂化裝置分餾塔塔底液位計普遍采用普通差壓式、浮球式、雙法蘭液位計。由于雙法蘭液位計運行穩定、維護簡單等特點，目前越來越多的液位計采用雙法蘭液位計［1］。由于重蠟油、渣油等介質較為粘稠且容易結焦，雙法蘭液位計隔膜及引壓管部分經常發生堵塞，造成液位計指示偏差、失靈，影響裝置平穩運行。本文著重從工藝角度對儀表進行相應改造，徹底解決了引壓管堵塞導致儀表失靈等問題。

1、改造前液位計使用情況：
1. 1、液位計概況：
  中國石化齊魯分公司勝利煉油廠第三催化裂化裝置( 簡稱齊魯三催化) 分餾塔塔底的 2 只液位計均為雙法蘭液位計，液位計引壓管及密封膜盒等位置均有保溫伴熱，硅油毛細管有保溫。分餾塔塔底的介質為催化油漿，溫度 345 ℃，密度1 080 kg / m3，催化劑固體顆粒含量 2. 0 g /L。改造前液位計引壓管結構見圖 1，引壓管中部有反沖洗柴油。催化油漿中含有較多的稠環芳烴，在較高溫度下容易縮合結焦。沖洗柴油對油漿中稠環芳烴溶解能力較差且難以清除掛壁的催化劑顆粒，導致反沖洗效果不理想。

圖 1 改造前雙法蘭液位計

圖2 液位計引壓管局部堵塞

  儀表人員對引壓管一次閥后及密封膜盒表面油漿進行清理后回裝，液位計穩定運行 1 個月，后期又發生油漿堵塞現象。工藝人員頻繁投用沖洗柴油對液位計進行反沖洗，但未能從根本上解決引壓管堵塞問題。
  齊魯三催化分餾塔塔底油漿密度高達 1 080kg / m3，且含有較多的稠環芳烴和催化劑固體顆粒，在雙法蘭液位計膜盒緩流區容易形成軟焦或者焦塊，堵塞了壓力傳導管線，導致液位計指示失靈。由于沖洗柴油在引壓管中部，對引壓管進行沖洗時只能沖洗中后部，對靠近膜盒位置的軟焦只能起到松動作用，并不能清除已經形成的軟焦。由于靠近膜盒緩流區軟焦塊及催化劑顆粒無法徹底清除，液位計指示一段時間后偏差逐漸增大，***終再次失靈。

2、雙法蘭液位計改造情況：
  2015 年 8 月齊魯三催化停工消缺期間對液位計引壓管部分進行了相應改造。液位計引壓管一次閥后整體更換，原材質為碳鋼，更換為不銹鋼管，其內部光滑度有所提高，減少了油漿及催化劑在內管壁附著和掛壁。引壓管長度整體縮短 5cm，減少了緩流區，***大可能降低了堵塞面積。引壓管增加連續反吹蒸汽，反吹蒸汽盡量靠近膜盒端，原沖洗油線保留。利用反吹蒸汽對引壓管進行不間斷反吹，對引壓管形成扇形面蒸汽保護，阻擋易結焦介質污染膜盒及堵塞引壓管。引壓管采用 DN15 mm 管線，管線加裝 3. 9 mm 孔板，反吹用 0. 9 MPa 低壓蒸汽，蒸汽流量 35 kg /h。引壓管中間底部增加倒淋閥一只，方便在線切除處理。以上改造在雙法蘭液位計上下引壓管同步進行。由于液位計上下引壓管同時增加了帶限流孔板的反吹蒸汽，其對上下引壓管產生相同的壓力，相同壓力可以相互抵消，保證了液位計指示準確。改造后的引壓管見圖 3。

圖 3 改造后的液位計引壓管

3、改造后液位計運行情況：
  2015 年 9 月液位計改造后投入使用，引壓管保溫伴熱全部恢復。上下引壓管反吹蒸汽同時投用，抵消了蒸汽壓力對膜盒壓力信號的影響。通過現場就地玻璃板液位計與雙法蘭遠傳液位計比較，改造后的雙法蘭液位計指示準確，兩者偏差在5% 以內。得益于反吹蒸汽對引壓管的連續反沖洗作用，運行至今，液位計引壓管未發生堵塞，液位計運行穩定、指示準確。

4、結語：
  催化分餾塔塔底雙法蘭液位計改造為同行業內首次增加帶孔板連續反吹蒸汽，創造性的實現對引壓管及膜盒的持續清潔，同時不影響其對液位的正確指示。煉油化工行業普遍使用雙法蘭膜盒差壓變送器，尤其是在流動介質較粘稠或含有固體顆粒時，帶反吹蒸汽的改造型雙法蘭液位計更適用。